машина за вмъкване на щифтове / машина за пресоване на оголване за рязане на тел / машина за предварително формоване на рязане на олово

Пресов конектор за автомобилни ECU II.НАСОКИ ЗА ДИЗАЙН

A. Резюме на спецификацията
Спецификацията на съединителя за пресоване, който разработихме, е
обобщени в таблица II.
В Таблица II „Размер“ означава ширината на мъжкия контакт (така наречения „Размер на раздела“) в mm.
B. Определяне на подходящ обхват на контактна сила
Като първа стъпка от дизайна на терминала за пресоване, ние трябва
определяне на подходящия диапазон на контактна сила.
За целта се използват диаграмите на деформационните характеристики на
клемите и проходните отвори са начертани схематично, както е показано
на фиг. 2. Посочено е, че контактните сили са във вертикална ос,
докато размерите на клемите и диаметрите на проходния отвор са в
съответно хоризонтална ос.

Първоначална контактна сила

C. Определяне на минимална контактна сила
Минималната контактна сила е определена от (1)
начертаване на контактното съпротивление, получено след издръжливостта
изпитвания по вертикална ос и начална контактна сила по хоризонтална
ос, както е показано схематично на фиг. 3, и (2) намиране на
минимална контактна сила като осигуряване на контактното съпротивление
по-нисък и по-стабилен.
Трудно е да се измери контактната сила директно за пресова връзка на практика, така че я получихме, както следва:
(1) Поставяне на клеми в проходни отвори, които имат
различни диаметри извън предписания диапазон.
(2) Измерване на ширината на клемата след поставяне от
изрязана проба на напречно сечение (например вижте фиг. 10).
(3) Преобразуване на ширината на терминала, измерена в (2), в
контактна сила с помощта на деформационната характеристика
диаграма на терминала, получена всъщност, както е показано в
Фиг. 2.

Първоначална контактна сила

Две линии за крайната деформация означават такива за
максимални и минимални размери на терминала поради дисперсия в
съответно производствения процес.
Таблица II Спецификация на конектора, който разработихме

Таблица II Спецификация на конектора, който разработихме
Пресов конектор за автомобилни ECU

Ясно е, че контактната сила, генерирана между
клеми и дупки се дава от пресечната точка на две
диаграми за клеми и проходни отвори на фиг. 2, които
означава балансирано състояние на компресия на терминала и разширяване на отвора.
Определихме (1) минималната контактна сила
необходимо за създаване на контактно съпротивление между клеми и
въпреки дупките по-ниски и по-стабилни преди/след издръжливостта
тестове за комбинация от минимални размери на клеми и
максимален диаметър на проходния отвор и (2) максималната сила
достатъчна за осигуряване на изолационното съпротивление между съседни
проходни отвори надвишава определената стойност (109Q за това
развитие) след тестовете за издръжливост на
комбинация от максимални и минимални размери на клемите
диаметър на проходния отвор, където се влошава изолацията
устойчивостта се дължи на абсорбцията на влага в
повредена (разслоена) област в PCB.
В следващите раздели методите, използвани за определяне
съответно минималните и максималните контактни сили.

 

 

 

 

D. Определяне на максимална контактна сила
Възможно е да се предизвикат интерламинарни разслоявания в PCB
понижаване на изолационното съпротивление при висока температура и в
влажна атмосфера, когато е подложена на прекомерна контактна сила,
който се генерира от комбинацията на максимума
размер на клемата и минимален диаметър на проходния отвор.
При това развитие максималната допустима контактна сила
се получава както следва;(1) експерименталната стойност на
минимално допустимо изолационно разстояние "A" в PCB беше
получен предварително експериментално, (2) допустимото
дължината на разслояване се изчислява геометрично като (BC A)/2, където "B" и "C" са стъпката на терминала и
съответно диаметър на проходния отвор, (3) действителното разслояване
дължина в печатни платки за различни диаметри на отворите
получени експериментално и нанесени върху отслоената дължина
спрямо диаграмата на началната контактна сила, както е показано на фиг. 4
схематично.
Накрая максималната контактна сила е определена така
за да не надвишава допустимата дължина на разслояване.
Методът за оценка на контактните сили е същият като
посочени в предишния раздел.

НАСОКИ ЗА ДИЗАЙН

E. Дизайн на формата на терминала
Формата на терминала е проектирана така, че да генерира
подходяща контактна сила (N1 до N2) в предписания проходен отвор
диапазон на диаметъра чрез използване на триизмерен краен елемент
методи (FEM), включително ефекта на предпластичната деформация
индуциране в производството.
Следователно, ние приехме терминал, оформен като
"N-образно напречно сечение" между контактните точки близо до
дъно, което е генерирало почти еднаква контактна сила
в рамките на предписания диапазон на диаметъра на проходния отвор, с a
пробита дупка близо до върха, позволяваща повредата на печатната платка
намалена (фиг. 5).
Показан на Фиг. 6 е пример за триизмерен
FEM модел и силата на реакция (т.е. контактна сила) срещу
диаграма на изместване, получена аналитично.

Фиг. 5 Схематичен чертеж на терминал

F. Разработване на покритието от твърд калай
Има различни повърхностни обработки за предотвратяване на
окисляване на Cu върху PCB, както е описано в II - B.
В случай на повърхностни обработки с метално покритие, като напр
калай или сребро, надеждността на електрическото свързване на пресоването
технология може да се осигури чрез комбинация с
конвенционални клеми с Ni покритие.В случая с OSP обаче,трябва да се използва калайдисване на клемите, за да се осигури дълготермин надеждност на електрическата връзка.

Обаче конвенционалното калайдисване на клемите (напр
например с дебелина 1ltm) генерира изстъргванеот калайпо време на процеса на поставяне на терминала.(Снимка. "а" на фиг. 7)

и това изстъргване вероятно предизвиква късо съединение ссъседни терминали.

Затова разработихме нов тип твърда тенекия
покритие, което не води до остъргване на калай икоето гарантира дълготрайна надеждност на електрическата връзкаедновременно.

Този нов процес на покритие се състои от (1) изключително тънък калай
покритие върху подложка, (2) процес на нагряване (префловане на калай),
който образува слоя от твърда метална сплав между
подложка и калайдисване.
Тъй като крайният остатък от калайдисването, което е причината
на изстъргване, на клемите става изключително тънък и
разпределя се неравномерно върху слоя сплав, без изстъргваненакалайът беше проверен по време на процеса на поставяне (снимка "b" вФиг. 7).

Твърдо TiXn покритие
Оторизирано лицензирано използване, ограничено до: Университетска библиотека Корнел.Изтеглено на 11 ноември 2022 г. в 05:14:29 UTC от IEEE Xplore.Прилагат се ограничения.

Време на публикуване: 8 декември 2022 г